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中試控股技術研究院魯工為您講解：檢測變壓器內部變形綜合分析儀

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀

雙通道16位AD采樣,8寸彩色觸摸屏，亮度可調,USB2.0接口,支持數據上傳和聯機測試
先進的DDS掃頻技術
參考標準：DL/T 911-2016

變壓器繞組變形測試儀：變壓器設計制造完成后，其內部結構和各項參數基本保持不變，因此每個線圈的頻域響應也隨之確定，正常繞組的變壓器，其三相頻域響應曲線耦合程度基本一致；
當變壓器在試驗過程中出現匝間、相間短路，在運行中出現短路或其他故障因電磁拉力造成線圈移位，在運輸過程中發送碰撞造成線圈相對移位，這些因素都會使變壓器分布參數發生變化，其頻域響應也發生變化，根據頻域響應曲線即可判斷變壓器的變形程度；

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀技術特點
1. 采用先進的DDS掃頻技術；
2. 采用雙電源供電：市電AC220V±10%，內電源6V5AH蓄電池；
3. 采用高速，高集成化微處理器設計；
4. 輸出正弦波幅值可通過軟件設置；
5. 雙通道16位AD采樣；
6. 8寸彩色觸摸屏，亮度可調；
7. 多可以保存120組測量數據，供隨時查閱或上傳至PC機；
8. 有強大的上位機軟件，曲線分析、打印和生成word文檔；
9. USB2.0接口,支持數據上傳和聯機測試；
ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀技術指標
1. 設置6種不同的掃描方式：
線性 1K-1000kHz_1.0步進1kHz    1000點
線性 1K-1000kHz_0.5步進0.5kHz   2000點
線性 1K-2000kHz_1.0步進1kHz    2000點
線性 1K-2000kHz_0.5步進0.5kHz   4000點
分段100HZ - 1000kHz             1440點
分段100HZ - 2000kHz            2440點
2. 測量范圍：(-100dB） - （+20dB）
3. 測量精度：0.1dB；
4. 掃描頻率精度：0.01%；
5. 信號輸入阻抗：1MΩ；
6. 信號輸出阻抗：50Ω；
7. 同相測試重復率：99.9%；

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀采用先進的DDS掃頻技術;

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀采用雙電源供電:市電AC220V士10%，內電源6V5AH蓄電池;

之上升，這個數值大小十分關鍵，按照流體力學通行的計算方式，主油箱的壓力大小由四

個方面的因素決定：

（1）受主油箱的和儲油箱之間的通道阻力影響。從傳統變壓器的設計分析，一般都有幾個

直角的彎頭，有幾個直線通道，在主油箱和管道之間有縮放口，從管道到儲油箱也有縮放

口。

（2）儲油箱都裝有橡皮油囊，橡皮的彈性會產生儲油阻力。

（3）變壓器呼吸器向環境釋放氣體也有阻力。

（4）儲油箱和主油箱之間的油位差壓力。

現設油流速：V=100cm/s；

管道直徑：D=8cm；

設存在兩個直角轉彎，幾段直管，兩者之和：L=190cm；

凈油位差：H=160cm；

為了計算的方便，本次計算中變壓器呼吸器的設定為與外界隔絕，也就是呼吸器失去作用

。而儲油箱中的橡皮油囊當做是可以調節的容器，由于其調節的幅度非常之小，其變化的

空間也忽略不計。則以油柱計為計算指標的阻力大小為：

式中：t1――主油箱到輸油管之間的阻力系數，取0.6；

t2――輸油管到儲油箱之間的阻力系數，取1.1；

t3――輸油管中直角彎頭的阻力系數。取0.2；

V――油的流速，取100cm/；

H――主油箱和儲油箱的油位差，取150cm；

L――輸油管直線管道的阻力系數，取決于油的粘度，查表取值5.2cm；

則

可以算出升壓力為：

由此可見，由于主油箱的強度取材和設計的存在著差異，壓力釋放閥門生產企業的設計也

無法形成固定的標準和一致的參數，通過以上數值定量化計算，壓力釋放閥門的動作值必

須要大大小于最低的油壓流動阻力，但不能與升壓力有較大的差距，從國內已經使用的壓

力釋放閥門來看，一般都是在10-55看一般都是kPa之間，我們不難發現，一旦瓦斯繼電器

的整定流速為90cm/s，當變壓器主油箱因為電弧等因素影響導致氣化升壓，壓力超過

15.1kPa時，瓦斯繼電器才會有反應，若壓力釋放閥門能在11kPa時就發生動作，那么變壓

器的主油箱內的氣壓就會得到有效的控制，不會連續攀升，壓力達不到臨界操作點，瓦斯

繼電器就不會有反應，瓦斯繼電器擋板結構圖見圖1，所以瓦斯繼電器的整定流速和壓力釋

放閥門發生動作的設定值之間有著非常密切的因果關系，這就要求在設計變壓器時，必須

考慮壓力釋放的途徑已經和瓦斯繼電器互相關聯的作用。

4 結語

通過以上的分析可知，在設計變壓器時，要注意以下兩個方面：

（1）瓦斯繼電器的流速整定值應該越小也好。因為變壓器在發生突發故障時，我們總希望

能把故障的損傷降低到最低的限度，從以上分析計算可知，只有當瓦斯繼電器的流速整定

值達到下限，才能提供足夠的安全保護作用，之所以還設定下限，是因為還要考慮地震等

外界突發災害性事件，參照世界上先進的變壓器設計方案，一般來說在選取整定值下限時

，都是以地震災害為考量，地震強度達到7度的，最佳的整定流速設定為0.3m/s；地震強度

達到8度的，建議設定整定流速0.4m/s；當地震強度超過9度時，可以將整定流速再提高一

個千分點，地震強度再加大時，要加大相應的安全系數，油管越大，流速相對可以取小點

，油管越少流速必須相應取大數。

（2）將壓力釋放閥的動作效果接近于電流全斷。從計算可知，當引發變壓器故障的能量達

到174KPa時，主油箱的壓力為15.1KPAa，如果在設計壓力釋放閥門的動作臨界點的值不對

，后果也是非常嚴重的，比如將壓力釋放閥門的動作設定為40kPa，要滿足這個條件，等于

是變壓器內發生了極其嚴重的故障，若已經發生了極其嚴重的故障，再動作勢必時與事無

補，因此，要科學設定臨界參數，一旦發生此類事件，必須跳閘動作完全切斷電源。在連