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中試控股技術研究院魯工為您講解：變壓器繞組特征圖譜測試儀（實力大廠）

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀

雙通道16位AD采樣,8寸彩色觸摸屏，亮度可調,USB2.0接口,支持數據上傳和聯機測試
先進的DDS掃頻技術
參考標準：DL/T 911-2016

變壓器繞組變形測試儀：變壓器設計制造完成后，其內部結構和各項參數基本保持不變，因此每個線圈的頻域響應也隨之確定，正常繞組的變壓器，其三相頻域響應曲線耦合程度基本一致；
當變壓器在試驗過程中出現匝間、相間短路，在運行中出現短路或其他故障因電磁拉力造成線圈移位，在運輸過程中發送碰撞造成線圈相對移位，這些因素都會使變壓器分布參數發生變化，其頻域響應也發生變化，根據頻域響應曲線即可判斷變壓器的變形程度；

針對三相Yn電力變壓器測量繞組變形測試，分別列舉A、B、C三相的接線方法。
測量Yn型電力變壓器繞組變形A相接線
1、測量系統共一點接地，取變壓器鐵芯接地。
2、黃夾子定義為輸入，鉗在Yn的‘O’點、綠夾子定義為測量，鉗在A相上。
3、地線連接網依次由綠夾子地線孔插入接地線至黃夾子地線孔，再連接一接地線到鐵芯接地。
4、以上接線完成對三相Yn形的A相測量接線。

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀技術指標
1. 設置6種不同的掃描方式：
線性 1K-1000kHz_1.0步進1kHz    1000點
線性 1K-1000kHz_0.5步進0.5kHz   2000點
線性 1K-2000kHz_1.0步進1kHz    2000點
線性 1K-2000kHz_0.5步進0.5kHz   4000點
分段100HZ - 1000kHz             1440點
分段100HZ - 2000kHz            2440點
2. 測量范圍：(-100dB） - （+20dB）
3. 測量精度：0.1dB；
4. 掃描頻率精度：0.01%；
5. 信號輸入阻抗：1MΩ；
6. 信號輸出阻抗：50Ω；
7. 同相測試重復率：99.9%

簡介
1、ZSBR-8500電力變壓器繞組變形測試儀根據對變壓器內部繞組特征參數的測量，采用目前世界發達國家正在開發完善的內部故障頻率響應分析(FRA)方法，能對變壓器內部故障作出準確判斷。
2、變壓器設計制造完成后，其線圈和內部結構就確定下來，因此對一臺多繞組的變壓器線圈而言，如果電壓等級相同3、繞制方法相同，則每個線圈對應參數(Ci、Li)就應該是確定的。

因此每個線圈的頻域特征響應也隨之確定，對應的三相線圈之間其頻率圖譜具有一定可比性。
4、變壓器在試驗過程中發生匝間、相間短路，或在運輸過程中發生沖撞，造成線圈相對位移，以及運行過程中在短路和故障狀態下因電磁拉力造成線圈變形，就會使變壓器繞組的分布參數發生變化。

進而影響并改變變壓器原有的頻域特征，即頻率響應發生幅度變化和諧振頻點偏移等。

并根據響應分析方法研制開發的ZSBR-8500電力變壓器繞組變形測試儀，就是這樣一種新穎的變壓器內部故障無損檢測設備。它適用于63kV～500kV電力變壓器的內部結構故障檢測。
5、ZSBR-8500電力變壓器繞組變形測試儀是將變壓器內部繞組參數在不同頻域的響應變化經量化處理后，根據其變化量值的大小、頻響變化的幅度、區域和頻響變化的趨勢

來確定變壓器內部繞組的變化程度，進而可以根據測量結果判斷變壓器是否已經受到嚴重破壞、是否需要進行大修。變壓器繞組變形頻率響應測試儀由筆記本電腦及單片機構成高精度測量系統,結構緊湊，操作簡單，具有較完備的測試分析功能，對照使用說明書或經過短期培訓即可自行操作使用。
6、變壓器設計制造完成后，其內部結構和各項參數基本保持不變，因此每個線圈的頻域響應也隨之確定，正常繞組的變壓器，其三相頻域響應曲線耦合程度基本一致；
7、當變壓器在試驗過程中出現匝間、相間短路，在運行中出現短路或其他故障因電磁拉力造成線圈移位，在運輸過程中發送碰撞造成線圈相對移位，這些因素都會使變壓器分布參數發生變化，其頻域響應也發生變化，根據頻域響應曲線即可判斷變壓器的變形程度；
8、基于以上思想和先進的測量技術，本公司設計了變壓器繞組變形測試儀，該儀器能準確繪制各相頻域響應曲線，通過測量曲線的橫向、縱向對比，可以準確的判斷變壓器的變形程度。
9、本儀器符合DL/T911 2004《電力變壓器繞組變形的頻率響應分析法》標準。

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀采用先進的DDS掃頻技術;

ZSBR-8500變壓器繞組變形測試儀采用雙電源供電:市電AC220V士10%，內電源6V5AH蓄電池;

大氣過電壓作用在中性點直接接地變壓器繞組上時，一開始由于繞組的感抗很大，所以電流不從變壓器繞組的線匝中流過，而只從高壓繞組的匝與匝之間，以及繞組與鐵芯及地之間的電容中流過。由于對地電容的存在，在每一線匝間電容上流過的電流都不相等，因此，沿著繞組高度的起始電壓的分布，也是不均勻的。在最初瞬間的電壓分布情況是首端幾個線匝間，電位梯度很大，使匝間絕緣及繞組間絕緣都受到很大威脅。

從起始電壓分布狀態過渡到最終電壓分布狀態，伴隨有振蕩的過程，這里是由于繞組之間電容及繞組的電感的作用。在振蕩過程中，繞組某些部位的對地主絕緣，甚至承受比沖擊電壓還要高的電壓。

變壓器繞組絕緣損壞的主要原因有：

（1）輸出側短路故障和負荷的劇變，使變壓器上通過的電流超過額定電流的幾倍或幾十倍以上，這時繞組受到很大的電磁力而發生位移或變形，另外，由于電流的急劇增大，講使繞組溫度迅速增高，導致絕緣損壞。

（2）變壓器長時間的過負荷運行，繞組產生高溫，將絕緣烤焦，并可能損壞而脫落，造成匝間或層間短路。

（3）繞組絕緣受潮，這是因為繞組浸漆不透、絕緣油中含水分所致。

（4）繞組接頭及分接開關接觸不良，在帶負荷運行時，接頭發熱損壞附近的局部絕緣造成匝間及層間短路。

（5）變壓器的停送電操作和遇到雷擊，使繞組絕緣因過電壓而擊穿。

在正常大修吊罩后發現其低壓銅排a2、b1、b2繞組引出頭處三個木支架均已燒焦、碳化，其中b2處一個最為嚴重。支架與銅排脫離后，木件從中間斷開，完全失去了原來的強度。

分析認為，木支架過熱碳化的原因是：由于支撐木支架的金屬構件（角鐵）距離低壓引出線b2僅10~15mm，金屬結構處在強漏磁場中，故而產生磁漏發熱。因角鐵本身是熱的良導體，因此，距之較近的木件熱量逐漸累積以致碳化。低壓引線距金屬構件越近，漏磁發熱越嚴重，由于a2、b1引線處距金屬構件相對較遠，一旦出現出口短路沖擊，變壓器低壓母線必然造成短路，擴大事故，其后果十分嚴重。

大電流引線支架因漏磁發熱引起木支架過熱，碳化故障是一種新型的故障類型。究其原因完全是由于設計不合理造成的。為消除此種故障，宜將b1、b2、a2三個出線端鄰近的木支架支持角鐵移位，使之最小距離均不可能發現，只有在長期運行中才逐漸表現出來。為及時檢出這種故障，應加強監視。